電動(dòng)平車基本參數(shù)及鋼包車大底架計(jì)劃鋼包車供線路質(zhì)量符合國家級(jí)及以上規(guī)范軌距鐵路上運(yùn)用，首要用于裝運(yùn)電力、冶金、化工設(shè)備及重型機(jī)械、大型鑄鍛件等大、重型貨品。
鋼包車大底架選用焊接計(jì)劃，首要由側(cè)梁、枕梁、大橫梁、小橫梁及地板等組焊而成。鋼包車大底架質(zhì)料首要為低合金計(jì)劃鋼，枕梁下蓋板和腹板選用高強(qiáng)鋼。核算根據(jù)及核算軟件核算根據(jù)《鐵路車輛強(qiáng)度計(jì)劃及試驗(yàn)斷定規(guī)范》的需要和車輛的基本參數(shù)進(jìn)行。核算模型及邊界條件核算模型考慮到鋼包車大底架在其計(jì)劃和載荷上的對(duì)稱性，取1/4模電動(dòng)平車型進(jìn)行核算。由于鋼包車大底架首要由板件焊接而成，因而在區(qū)別網(wǎng)格時(shí)選用四節(jié)點(diǎn)板殼單元，有些選用三角形單元過渡。模型的離散成果是整體單元規(guī)范為30mm，有些單元加密。
核算工況本次核算的根據(jù)為《鐵道車輛強(qiáng)度計(jì)劃及試驗(yàn)斷定規(guī)范》，共選擇8種核算工況概括查詢鋼包車大底架的計(jì)劃強(qiáng)度，這8種核算工況分別是：
（1）自重以均布辦法作用在計(jì)劃體內(nèi)；
（2）載重，均布于側(cè)梁上相距8m、寬度為800的四個(gè)長方形區(qū)域內(nèi)；
（3）垂直靜載荷=自重載重；
（4）垂直總載荷為垂直動(dòng)荷系數(shù)，用增加0.1倍垂直靜載荷代替?zhèn)认蛄Φ挠绊懀?br />
（5）縱向拉伸載荷，作用于大底架上心盤；
（6）縱向緊縮載荷1390kN，作用于大底架上心盤；
（7）垂直總載荷 縱向拉伸載荷；
（8）垂直總載荷 縱向緊縮載荷邊界條件為分析便當(dāng)起見，取縱向?yàn)檩S、橫向?yàn)檩S、鉛垂向上為軸正向，設(shè)沿軸的線位移和角位移。
模型的捆綁條件為：捆綁上心盤的縱向線位移，在鋼包車大底架橫向?qū)ΨQ面施加正對(duì)稱捆綁；在鋼包車大底架縱向?qū)ΨQ面施加正對(duì)稱捆綁。其間間盤處選用梁單元仿照。核算參數(shù)鋼包車大底架所電動(dòng)平車選用的材料大多數(shù)，該材料參數(shù)如下：彈性模量泊松比材料密摘要：根據(jù)鐵路車輛強(qiáng)度計(jì)劃及試驗(yàn)斷定規(guī)范的需要，文中對(duì)鋼包車鋼包車大底架計(jì)劃進(jìn)行了核算，并用軟件進(jìn)行了應(yīng)力、變形分析，制造業(yè)信息化。
核算成果及分析：應(yīng)力分析由于大底架首要承載部件是側(cè)梁，故本次核算關(guān)鍵查詢側(cè)梁和枕梁的受力情況。關(guān)于上述1~8工況：鋼包車大底架計(jì)劃在第8工況即垂直總載荷 縱向緊縮載荷工況下應(yīng)力有最大值，最大應(yīng)力為方位在心盤的圓形邊沿。第8工況下的整體應(yīng)力分布，其間側(cè)梁處的最大應(yīng)力。枕梁下蓋板的最大應(yīng)力為301MPa，在心盤邊沿處。枕梁腹電動(dòng)平車板的最大應(yīng)力，方位在腹板加強(qiáng)環(huán)的外側(cè)。變形與剛度分析鋼包車大底架在垂直靜載荷作用下（第三工況）的計(jì)劃整體變形，中心截面最大垂向撓度為出現(xiàn)在鋼包車大底架中心隔板附近處。
根據(jù)《鐵道車輛強(qiáng)度計(jì)劃及試驗(yàn)斷定規(guī)范》規(guī)矩，以計(jì)劃最大垂直撓度與鋼包車大底架兩個(gè)心盤中心之距s的比值作為鋼包車大底架電動(dòng)平車的撓跨比，來判定其垂直彎曲剛度。結(jié)論在垂直總載荷 縱向緊縮工況下，側(cè)梁的最大應(yīng)力為小于許用應(yīng)力。枕梁最大應(yīng)力小于許用應(yīng)力，滿足剛度需要。
